5.2 承载能力极限状态计算规定

    1  对于作用分项系数的拟定，这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据，因此主要还以工程校核法确定，即以原规范GBJ 69-84行之有效的作用效应为基础，使修订后的作用效应能与之相接轨。

    对于结构自重的分项系数，均按原规范的单一安全系数，通过工程校核，维持原水准确定，即取1.20采用。

    考虑到在给水排水工程中，不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主，因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1.27，以使与原规范的作用效应衔接。

    按原规范GBJ 69-84，盛水压力取齐顶计算时，安全系数可乘以附加安全系数0.9。当以受弯构件为例时，安全系数K=0.9×1.4=1.26。此时可得。

    如果盛水压力取设计水位，相应单一安全系数K=1.4时，上表（5.2.2）内ρ=0.2%时的γ_G=1.27。此值不仅对受弯构件，对轴拉、偏心受力、受剪等构件均可适用。

    当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例，此时按原规范：

    以工程校核前提来看，式（5.2.2-8）是符合式（5.2.2-5）的。γ_G值是随配筋率ρ而变的，对给水排水工程中的板、壳结构，ρ值很少超过1%，因此取γ_Q=1.27与原规范相比，不会带来很大的出入，一般都在3%以内，稍偏于安全。但考虑与《工程结构可靠度设计统一标准》（GB 50153）相协调，条文对γ_Q仍取1.40，并与组合系数配套使用。

    2  对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的，并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用，因此可与土压力计算相协调，取该项系数γ_Q=1.27，方便设计应用（可由受水位变动引起土、水压力同时变动）。

    3  关于组合系数ψC的取值，同样根据工程校核的原则，为此取γ_Q=1.4，ψC=0.9，最终结果符合上述式（5.2.2-8），与原规划协调一致。仅当可变作用只有一项温、湿度变化时，相应的可变作用效应比原规范提高了1.10倍，这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算，也是结构出现裂缝的主要因素，为此适当地提高应该认为需要的。同样，对水塔设计中的风荷载，保持了原规范中的考虑，适当提高了要求。

    4  关于满足可靠度指标的要求，上述换算系通过原规范依据的《钢筋混凝土结构设计规范》TJ 10-74与其修编的《混凝土结构设计规范》GBJ 10-89对此获得，基于后者是满足要求的，因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标。

5.2.3  关于构筑物设计稳定抗力系数的规定

    构筑物的稳定性验算，包括抗浮、抗滑动和抗倾覆，除抗浮与地下水有关外，后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关。目前在稳定设计方法方面，尚很不统一，尽管在《建筑结构设计统一标准》GB 50068、《工程结构设计统一标准》GB 50153-92及《建筑结构荷载规范》GB 50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行，但现行的《建筑地基基础设计规范》GB 50007，仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法。对此考虑到原规范GBJ 69-84给出的验算方法，亦以GBJ 7为基础，并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善，因此在这次修订时仍保持原规范GBJ 69-84的规定，待今后条件成熟后再行局部修订，以策安全。

5.2.4  本条规定保持了原规范的要求。