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6.4 塔筒裂缝宽度验算
6.4.1 预应力混凝土塔筒的抗裂验算应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定进行。
6.4.2 验算混凝土和预应力混凝土塔筒裂缝宽度时,应按eok≤rco和eok>rco两种偏心情况计算截面混凝土压应力和钢筋拉应力。此时轴向力和截面圆心的偏心距eok应分别按下列规定计算:
1 轴向力对截面圆心的偏心距eok:
1)当截面上无孔洞或有两个大小相等且对称的孔洞时:
2)当截面上有孔且大小不相等或不对称时:
式中:Nk、Mk、Mak——荷载标准值(包括风荷载)作用下的截面轴向力(N)、弯矩(N·m)和附加弯矩(N·m);
a——截面形心轴至圆心轴的距离(m),可按本标准附录F计算;
Npe——有效预应力,预应力钢筋对构件产生的轴向力(N)。
2 截面核心距rco可按本标准附录F进行计算。
6.4.3 当eok≤rco(图6.4.3)且塔筒计算截面无孔洞时,应按下列规定确定背风面和迎风面混凝土压应力;当塔筒计算截面有孔洞时,可按本标准附录G进行计算。
图6.4.3 水平截面在标准荷载作用下的计算
1 背风面混凝土的压应力σ'c。应按下式计算:
2 迎风面混凝土的压应力σc应按下式计算:
式中:A0——塔筒水平截面的换算截面面积,A0=2πrt(1+ωhs+ωhp);t为筒壁厚度;
ωhs、ωhp——塔筒水平截面的特征系数,取ωhs=2.5ρsaEs,ωhp=2.5ρpaEp;aEs、aEp为钢筋、预应力钢筋和混凝土弹性模量之比;aEs=Es/Ec,aEp=Ep/Ec;ρs、ρp为纵向普通钢筋和预应力钢筋的配筋率。
6.4.4 当eok>rco(图6.4.4)且塔筒计算截面无孔洞时,应按下列规定确定背风面混凝土压应力和迎风面纵向钢筋和预应力钢筋的拉应力;当塔筒计算截面有孔洞时,可按本标准附录G进行计算。
图6.4.4 水平截面在标准荷载作用下的计算
1 背风面混凝土的压应力σ'c应按下式计算:
式中:A——塔筒水平截面面积。
2 迎风面纵向钢筋和预应力钢筋的拉应力σs和σp应按下列公式计算:
3 截面受压区半角φ可按下式计算:
6.4.5 混凝土塔筒在荷载标准值和温度共同作用下产生的最大水平裂缝宽度ωmax(mm)可按下列公式计算:
式中:σsk——在标准荷载和温度共同作用下的纵向钢筋拉应力或预应力钢筋等效应力;
σs——在荷载标准组合值作用下的纵向钢筋拉应力(N/mm2)或预应力钢筋的等效应力,可按本标准第6.4.4条计算;
aT——混凝土线膨胀系数,取1×10-5/℃;
△t——筒壁内外温差(℃);
acr——构件受力特征系数,按表6.4.5-1采用;
ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,当ψ<0.2时取0.2,当ψ>1.0时取1.0,对直接承受重复荷载的构件,呻ψ=1;
ftk——混凝土抗拉强度标准值(N/mm2);
ρte——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率;对无黏结后张构件,仅取纵向受拉普通钢筋计算配筋率;在最大裂缝宽度计算中,当ρte<0.01时,取ρte=0.01;
Cs——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm),当Cs<20时,取Cs=20;当Cs>65时,取Cs=65;
Ate——有效受拉混凝土截面面积(mm2);
As——受拉区纵向非预应力钢筋截面面积(mm2);
Ap——受拉区纵向预应力钢筋截面面积(mm2);
deq——受拉区纵向钢筋的等效直径(mm);
di——受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm);
ni——受拉区第i种纵向钢筋的根数;
vi——受拉区第i种纵向钢筋的相对黏结特性系数,按表6.4.5-2采用。
表6.4.5-1 构件受力特征系数
表6.4.5-2 钢筋的相对黏结特性系数
注:1 对环氧树脂涂层带肋钢筋,其相对黏结特性系数应按表中系数的80%取用;
2 当eok≤rco时,不需验算水平裂缝宽度。
6.4.6 混凝土塔筒由于内外温差所产生的最大竖向裂缝宽度ωmax可按本标准第6.4.5条的公式进行计算,但σsk应按下列公式计算:
σsk=Es△taT(1-ξ) (6.4.6-1)
式中:ξ——受压区相对高度;
ωv——塔筒竖向截面的特征系数;
aE——钢筋和混凝土的弹性模量比,aE=Es/Ec。
6.4.1 预应力混凝土塔筒的抗裂验算应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定进行计算。本标准未做新规定。
6.4.2 为计算混凝土和预应力混凝土塔筒的裂缝开展宽度,需要计算在正常使用状态的混凝土压应力和钢筋拉应力。为此,应首先判别eok≤rco或eok>rco。因为这两种不同情况,应力的计算公式是不同的。其中截面核心距rco又分为截面无孔洞及有一个孔洞和有两个孔洞等情况,应分别加以判断。本条给出了有关计算公式。
6.4.3 本条给出了当eok≤rco时,混凝土压应力的计算公式。由于eok≤rco,迎风侧钢筋拉应力小于零,此种状态无需验算裂缝。
6.4.4 当eok>rco时,应分别求出混凝土压应力和受拉区钢筋拉应力。求出钢筋拉应力才能验算裂缝开展宽度。本条计算公式与现行国家标准《烟囱设计规范》GB 50051的不同之处在于增加了预应力钢筋。
6.4.5 本条给出了塔筒在标准荷载和温度共同作用下产生的水平裂缝宽度计算公式。裂缝开展宽度的计算公式与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010相同。但由于在自然温度作用下,筒壁的内侧与外侧有一定的温度差,此温度差使受拉钢筋增大了拉应力。由温度产生的钢筋拉应力反映在公式(6.4.5-2)中。
本标准裂缝计算公式与现行国家标准《烟囱设计规范》GB 50051的公式有所不同,现行国家标准《烟囱设计规范》GB 50051的公式中增加了一个大于1的工作条件系数k,其理由是:
(1)烟囱处于室外环境及温度作用下,混凝土的收缩比室内结构大得多。在长期高温作用下,钢筋与混凝土间的黏结强度有所降低,滑移增大。这些均可导致裂缝宽度增加。
(2)烟囱筒壁模型试结果表明,烟囱筒壁外表面由温度作用造成的竖向裂缝并不是沿圆周均匀分布,而是集中在局部区域,应是由于混凝土的非匀质性引起的,而现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中,裂缝间距计算部分与烟囱实际情况不甚符合,以致裂缝开展宽度的实测值大部分大于现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010公式的计算值。重庆电厂240m烟囱的竖向裂缝亦远非均匀分布,实测值也大于计算值。
(3)模型试验表明,在荷载固定温度保持恒温时,水平裂缝仍继续增大。估计是裂缝间钢筋与混凝土的膨胀差所致。
6.4.6 塔筒的竖向裂缝仅由筒壁内外温度差产生。本条给出了有关计算公式。对于塔筒由于温度差较小,不像烟囱筒壁内外侧温度差很大,如有一定的环向配筋,一般裂缝不会很大。
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