B.3 计算书

B.3.1 半径r上的顶棚射流最高平均温升
B.3.1.1 在火羽流转向区内[r/(z_H－z_V)≤0.18]，顶棚射流的最高平均温升△T_max由式(B.1)～式(B.4)给出(参见参考文献[7])。在这些表达式中，虚点源高度z_V来自参考文献[29]。     注：参考文献[7]中的原始公式是以热释放率而不是对流要素的形式表示的，而且不包含火羽流虚点源位置的修正。
B.3.1.2 在火羽流转向区内[r/(z_H－z_V)≤0.18]，适用于多数燃烧材料的条件下[式(B.1)中α＝0.7，见B.6.2]，顶棚射流的最高平均温升△T_max由式(B.5)给出。     注：如果α＝0.6，那么式(B.5)中的系数21.4就变成24，在产生顶棚射流的火羽流转向区内，不同于其他相同的求最高平均温升公式中的系数25(参见参考文献[29])。相应的，在转向区热损失或热混合不计的情况下，转向区内最高平均火羽流温度和最高平均顶棚射流温度是相同的。
B.3.1.3 在火羽流转向区外[r/(z_H－z_V)＞0.18]，顶棚射流的最高平均温升△T_max由式(B.6)给出(参见参考文献[7])。 B.3.1.4 在火羽流转向区外[r/(z_H－z_V)＞0.18]，适用于多数燃烧材料的条件下[式(B.6)中α＝0.7，见B.6.2]，顶棚射流的最高平均温升△T_max由式(B.7)给出。 B.3.2 在半径r上的顶棚射流最高平均速度
B.3.2.1 在火羽流转向区尾端[r/(z_H－z_V)＝0.15]，顶棚射流的最高平均速度V_max由式(B.8)给出(参见参考文献[4])。     在转向区内(见B.9)，火焰产生的热气流动速度方向由火羽流中的垂直向上转变为顶棚射流中的与顶棚平行。尽管发生了方向上的变化，流动速率应当是几乎不变的(参见参考文献[7])。
B.3.2.2 在火羽流转向区尾端[r/((z_H－z_V)＝0.15]，适用于多数燃烧材料的条件下[式(B.8)中α＝0.7，见B.6.2]，顶棚射流的最高平均速度V_max由式(B.9)给出。 B.3.2.3 在火羽流转向区外[r/(z_H－z_V)＞0.15]，顶棚射流的最高平均速度V_max由式(B.10)给出(参见参考文献[4])。 B.3.2.4 在火羽流转向区外[r/(z_H－z_V)＞0.15]，适用于多数燃烧材料的条件下[式(B.10)中α＝0.7，见B.6.2]，顶棚射流的最高平均速度V_max由式(B.11)给出。 B.3.3 火羽流转向区外的顶棚时间平均温度曲线
B.3.3.1 在火羽流转向区外的顶棚以下[0.26≤r/(z_H－z_V)≤2.0]，平均温升△T随垂直距离y变化的无量纲关系式由式(B.12)给出(参见参考文献[22])。 B.3.3.2 基于式(B.12)给出的温度曲线，顶棚射流的最高温升应发生在由式(B.13)给出的顶棚以下垂直距离y处。 B.3.3.3 顶棚射流温度曲线的特征深度l_T由式(B.14)给出(参见参考文献[22])。 B.3.4 火羽流转向区外的顶棚射流时间平均速度曲线
B.3.4.1 在火羽流转向区外的顶棚以下[0.26≤r/(z_H－z_V)≤0.75]，顶棚射流平均速度V随垂直距离y变化的无量纲关系式由式(B.15)给出(参见参考文献[22])。 B.3.4.2 基于式(B.15)给出的速度曲线，顶棚射流的最大速度可发生在由式(B.16)给出的顶棚以下垂直距离y处。 B.3.4.3 顶棚射流速度曲线的特征深度l_V由式(B.17)给出(参见参考文献[22])。 B.3.5 顶棚射流对顶棚的对流热通量
B.3.5.1 在相对于环境温度的温升△T_c下，顶棚射流的最高平均温升为△T_max，对顶棚的对流热通量由式(B.18)给出。     B.3.5.2 在火羽流转向区内[r/(z_H－z_V)≤0.2]，对流传热系数h由式(B.19)～式(B.21)给出(参见参考文献[15])，其中g＝9.806m·s^-2。     B.3.5.3 在火羽流转向区内[r/(z_H－z_V)≤0.2]，环境温度下，对顶棚的对流热通量由式(B.22)给出(参见参考文献[15])。     B.3.5.4 在火羽流转向区外[0.2＜r/(z_H－z_V)＜2.0]，对流传热系数h由式(B.23)给出(参见参考文献[6]、[12]、[15])。     B.3.5.5 在火羽流转向区外[0.2＜r/(z_H－z_V)＜2.0]，环境温度下，对顶棚的对流热通量由式(B.24)给出(参见参考文献[6]、[12]、[15])。